Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 [ 103 ] 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217

Рис. 3.41. Изменение насыщенности коллектора жидкостью в призабойной зоне скважины после обработки газами:

/ - до обработки; 2 - обработка диоксидом углерода; 3 - обработка азотом; 4 - обработка метаном

тах С нагнетанием в скважину метана и азота радиус зоны пониженной насыщенности коллектора жидкостью составлял около 30-35м, а в варианте с нагнетанием двуокиси углерода - около 25 м. Интересно, что состав оставшейся после обработки ретроградной жидкости оказался во многом похожим во всех вариантах воздействия (рис. 3.42). В наиболее "осушенной" зоне пласта жидкость состояла в основном из наиболее тяжелых фракций Фз, а в зоне с изменяющимся насыщением - из менее тяжелой фракции Ф. Хорошая испаряющая способность рассматриваемых газов подтверждается данными математического моделирования процесса смешения их с газоконденсатной смесью, приведенными на рис. 3.43. При давлении 12,5 МПа смешение газоконденсатной смеси с относительно небольшим количеством (около 5 относительных объемов) метана, азота или их смесью уменьшает насыщенность коллектора жидкостью в 1,5 раза (рис. 3.43, а). При прокачке газа в количестве 25 поровых объемов (относительных объемов бомбы PVT-соотношений) насыщенность уменьшается уже почти в 3 раза. Начальный период прокачки двуокиси углерода (при прокачке до 5 поровых объемов) сопровождается даже некоторым увеличением начальной насыщенности жидкостью. Однако дальнейшая прокачка его (от 10 поровых объемов и выше) приводит к быстрому снижению насыщенности.

При более высоких давлениях двуокись углерода обладает даже лучшими испаряющими способностями, чем метан. Так, при давлении 20 МПа величина конденсатонасыщенности уменьшается до нуля при нагнетании

Рис. 3.42. Распределение углеводородных компонентов в жидкой фазе у забоя скважины после обработки газами:

а - метаном; б - диоксидом углерода; в - азотом. Фракции Ф,, Фз, Ф, - моделирующие компоненты С5+

10 15

Объем нагнетаемого газа

Рис. 3.43. Зависимость насыщенности жидкостью сосуда PVT-соотношений от относительного объема прокачанного газа прн различных давлениях:

а - р = 12,5 МПа; б - р = 20 МПа. Обработка газом: ) - COj; 2 - Nj + COj; 3 - С,; 4 - Nj

двуокиси углерода всего лишь в объеме 1 порового объема (рис. 3.43, б). Наихудшими результатами характеризуется процесс смешения с газоконденсатной системой азота. Однако и в зтом случае прокачка 25 поровых объемов азота вызывает уменьшение конденсатонасыщенности в 4,5 раза относительно начального ее значения.