Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 [ 194 ] 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217

жи. Следует лишь обеспечить примерное соответствие требуемым количественным величинам основных, определяющих исследуемый процесс критериев подобия, включая перечисленные выше безразмерные характеристики. Таким образом, достаточно выполнить условия приближенного моделирования. Как показала практика реализации проекта "Конденсат-2" на Вуктыльском месторождении, такой подход вполне оправдан, поскольку полученные натурные характеристики процесса вытеснения пластового газа сухим достаточно точно соответствуют определенным ранее в лабораторных условиях.

В описываемых экспериментах основное внимание было уделено соблюдению условий опытов, при которых процессы фильтрации и взаимовытеснения флюидов происходят в автомодельной области.

Поскольку ранее выполненные аналитические и экспериментальные исследования, а также результаты авторского надзора за процессом вытеснения пластовой смеси сухим неравновесным газом на Вуктыльском месторождении свидетельствуют о том, что в исследуемой области давлений (3 - 5 МПа) в сухой газ переходят в основном низкомолекулярные компоненты ретроградного конденсата, то в качестве модели пластовой углеводородной жидкой фазы в описываемых экспериментах использовали смесь CjHij + СбН,4 + CjHig с молекулярной массой 86,2 г/моль. В качестве модели законтурной воды использовали слабоминерализованную воду, в качестве модели сухого газа - азот. Скорости фильтрации не превышали значений, при которых обеспечивался равновесный межфазный массообмен в пористой среде [49].

В табл. 5.19 приведены сведения о модели пласта, отдельно для низко-и высокопроницаемых пропластков (труб).

Основные результаты экспериментов приведены на рис. 5.54 - 5.59. На рис. 5.54 показана динамика конденсатогазового фактора (КГФ) газа, извлекаемого из каждого из пропластков в ходе нагнетания в пласт сухого газа. На рис. 5.55 - 5.56 даются графики, демонстрирующие изменение насыщенности пропластков жидкой углеводородной фазой, водой, жидкостью в целом. Поскольку прорыв газа через обводненный пропласток происходит тем позднее, чем ниже его проницаемость, то начало графика доли газа из этого пропластка в общей продукции пласта соответственно смещается, что видно из рис. 5.57. Интересна зависимость водогазового фактора продукции пласта от объема закачки сухого газа (рис. 5.58): чем ниже проницаемость обводненного пропластка, тем позже начинается заметная фильтрация воды и поступление ее в добывающую скважину. По данным экспериментов построена обобщающая зависимость (рис. 5.59) от проницаемости высокопроницаемого пропластка объема V газа, прошедшего через него и низкопроницаемый пропласток суммарно к моменту прорыва газа в первом. Графики показывают, что даже в том случае, если проницаемость высокопроницаемого пропластка превышает значение этого параметра у низкопроницаемого пропластка на два порядка, внедрившаяся вода создает значительное гидравлическое сопротивление и препятствует прорыву закачиваемого газа. Газ преодолевает сопротивление обводнив-шейся области только после того, как через пласт профильтровалась 1,6 объема пор агента. При меньшей проницаемости коллектора в обводнив-шейся области прорыв газа через нее происходит еще позднее. Таким образом, факт частичного обводнения пласта при нагнетании сухого газа как бы теряет негативную окраску, поскольку появляется возможность за-

60 1009

60 100

1 1,5 2 2,5 Объем закачки, объем пор

Рис. 5.56. Динамика остаточной насыщенности обводненного пропластка водой и жидкой углеводородной фазой в процессе нагнетания в пласт сухого газа. Давление 4 МПа, температура 20 °С, проницаемость необводненной части 3510"* м

Доля газа а", %

1,5 2 2,5

Объем закачки, объем пор

Рис. 5.57. Изменение доли газа а" высокопроницаемого обводненного пропластка в продукции пласта прн нагнетании сухого газа (р = 4 МПа, Г= 20 °С):

/ - ki) 2 - к{; 3 - ki: 4 - Щ

ВГФ, см/см 0.045

1 1.5 2 2,5

Объем закачки, объем пор

Рис. 5.58. Динамика водогазового фактора (ВГФ) продукции пласта, состо1пцего из иизкопро-иицаемого (А" = 35-10"* м) и высокопроннцаемого {к") пропластков при прокачке сухого газа (р = 4 МПа, Г =20 "О:

/ - ki 2 - к; 3 - JtJ; 4 -

30 -

20 -

10 -

lak + 45,8

3600 к",10"м

Рис. 5.59. Зависимость от проницаемости высокопроиицаемого пропластка (Л") объема газа, прошедшего через него и иизкопроницаемый пропласток [к = 3510"* м) суммарно в допро-рывных объемах Удцрор на момент прорыва газа через высокопроницаемый пропласток:

= (V + v;;,„p„p)/v;;,„p„p; р = 4 МПа, 7- = 20 °С; s; = о ... 48 %; S;„„ = 100 - s;„cx

55 %;

= О %;