Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 [ 106 ] 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

- расчет от устья

а- + 1

J -I

(6.142)

В результате обработки экспериментальных данных вьгшслены коэф-фициешыЛ иа и вьфажение (6.141) записывается в виде (расчет от забоя): - для НКТ

0.544

623.7- + 1

(6.143)

- для обсадных колонн

1-А с

0.544

311.85 + 1

(6.144)

Соответственно для выражения (6.142) (расчет от устья): - для НКТ

- для обсадных колонн

0.544

/(Я) = / +

0.544

623.7 + 1

311.85 + 1

(6.145)

(6.146)

где h - высота, отсчитываемая от забоя, м; Я- глубина, отсчитываемая от забоя, м; Q„ - массовый дебит скважины, т/сут;

- внутренний диаметр НКТ (подъемника), м;

- внутренний диаметр обсадной колонны (скважины), м;

с - удельная теплоемкость продукции скважины, Дж/кг град. В случае обводненной продукции с = с,

с,=с„(1-5) + с„.5, (6.147)

где с, - соответственно удельная теплоемкость нефти (с„ = 2100 Дж/кг град) и воды (с=4182 Дж/кг град); В - массовая обводненность продукции, д.ед. В случае наклонных скважин (при отклонении их от вертикали на угол а в градусах):

H = Lcosa, (6.148)

h = l cosa, (6.149)

где L, /-соответственно длины, отсчитываемые от устья и от забоя, м.

Таким образом, полученные зависимости (6.143)(6.146) описывают распределение температуры по глубине скважины и рекомендуются для использования в следующем диапазоне параметров:

- массовый дебит скважины (2=15-ь800 т/сут;

- массовая обводненность продукции В = 01;

- диаметр подъемника (НКТ) d= 0,0403-0,062 м;

- диаметр обсадной колонны (скважины) D= 0,127-0,168 м.

6.7.5. ЭМПИРИЧЕСКАЯ ВЗАИМОСВЯЗЬ МЕЖДУ ТЕМПЕРАТУРОЙ И ДАВЛЕНИЕМ В СКВАЖИНЕ

Температура и давление, относясь к важнейшим характеристикам работы добывающей скважины, являются независимыми друг от друга. С другой стороны, для каждого конкретного режима работы добывающей скважины эти характеристики взаи-

10 15 Т

20 25 30 35 40 45 50 Т 8

Рис. 6.16. Распределение давления и температуры по длине подъемника (а) и зависимость t = ДР) (б) в скв. №1268 Туймазинского месторождения

мосвязаны следующим образом. На рис. 6.16 представлены результаты экспериментальных замеров по длине подъемника давления и температуры для скв. №1268 Туймазинского нефтяного месторождения (рис. 6.15 а): Р = f(H) и t = f(H). Исключая глубину Н, можно перестроить эти зависимости в зависимость t = f(P) (рис. 6.15 б).

Обозначим температуру на устье скважины через t. Так как t - f(P) линейна (рис. 6.15 б), можно записать:

tt+KP, (6.150)

где К - размерный эмпирический коэффициент (град/МПа), определяемый следующим образом:

yZp, (6.151)

t,P - соответственно температура и давление на текущей глубине Н.

Таким образом, для каждой конкретной скважины, работающей на заданном режиме, может быть вычислена температура в любой точке подъемных труб при любом давлении (в пределах его изменения отРдоРу).

Совершенно понятно, что если в скважине отсутствует любой дополнительный источник теплоты, то зависимость (6.151) можно записать так:

= Р -Р (6-152)

Взаимосвязь между температурой и давлением в виде (6.150) является удобной не только для решения ряда промысловых задач, но и при аналитическом рассмотрении многих процессов, происходящих при неизотермическом течении газожидкостных смесей в подъемнике.

6.8. БАЛАНС ЭНЕРГИИ В СКВАЖИНЕ

Основным процессом в добыче нефти является процесс подъема на дневную поверхность жидкости или газожидкостной смеси от забоя скважины. Исходя из этого можно сформулировать основную задачу эксплуатации скважин - осуществление процесса подъема продукции скважин с наибольшей эффективностью и по