Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

откуда получаем предельную глубину спуска НКТ Я,:

ИЛИ предельно допустимое давление на устье Р:

(1.64)

Р..,. =

y.iip jf

(1.65)

Совершенно очевидно, что процесс ГПП может быть осуществлен, если выполняются условия (1.64) и (1.65). При невыполнении одного из этих двух условий ГПП невозможна; либо необходимо пересмотреть конструкцию и размеры колонны НКТ, либо уменьшить

за счет снижения расхода жидкостно-песчаной смеси (при этом снижаются потери на трение жидкостно-песчаной смеси), либо использовать насадки большего диаметра.

Страгивающая нагрузка для различных НКТ дается в справочной литературе по трубам.

Гидравлические потери при гидропескоструйной перфорации в различных элементах, определяющие давление нагнетания на устье скважины Р, таковы:

Ру-р.,Лр.,.+р„ + р. (1-66)

где Рр - потери давления на трение при движении жидкостно-песчаной смеси в НКТ, Н/м;

Рр - потери давления на трение при движении жидкостно-песчаной смеси в затрубном пространстве, Н/м;

Р, - потери давления в насадках, Н/м;

Рз - противодавление на устье скважины в затрубном пространстве, Н/м1

Следует заметить, что зависимость (1.66) справедлива для случая равенства плотности жидкостно-песчаной смеси в НКТ и затрубном пространстве, что не всегда выполняется. Вследствие частичного невыноса песка из каверны плотность смеси в затрубном пространстве р,, оказывается меньше плотности смеси в НКТ р, и давление на устье скважины Р :

р; = Лр. + Лрз+р.+р.- (ржи - Ржи) sH. (1.67)

Потери на трение рассчитываются по известным формулам; при этом коэффициент гидравлических сопротивлений трения X вследствие присутствия в жидкости песка увеличивается.

Для оценки градиента потерь на трение можно использовать результаты экспериментальных исследований ВНИИнефти, представленные на рис. 1.21.

Эффективная перфорация и формирование каверн возможны только в том случае, если на насадке будет определенный перепад давлений, который оценивается в пределах от 12 до 40 МПа (в за-

"а

§ 0,5

ё 0,3

и0,2

20 25

Расход Q, л/с

Рис. 1.21. Градиент потерь на трение в трубах и межтрубном пространстве при движении водонссчаной смеси:

1 - колонна 140 мм и НКТ 73 мм;

2 - колонна 140 мм и НКТ 73 мм;

3 - колонна 168 мм и НКТ 73 мм;

4 - колонна 168 мм и НКТ 89 мм

висимости от прочности горных пород, диаметра насадки и расхода жидкостно-песчаной смеси, см. рис. 1.12).

При проведении ГПП особое внимание следует уделять определению точной глубины установки перфоратора, учитывая удлинение колонны НКТ при создании в ней давления Р, рассчитываемое по формуле Гука.

Как уже отмечалось, оборудование, используемое при ГПП, не отличается от такового для ГРП.

В настоящее время гидропескоструйные перфораторы используются не только для перфорации, но и для методов интенсификации добычи нефти (щелевая разгрузка, создание в ПЗС проводящих каналов и др.).