Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 [ 135 ] 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

6.24.3. МЕТОД Х.АЗИЗА, К.ФОРТЕМСА И А.САТТАРИ

Данный метод разработан на основе известных методов расчета распределения давления при движении газожидкостной смеси в вертикальных трубах. Основным расчетным уравнением является уравнение (6.338).

1. Оценка типа структуры потока

Для оценки типа структуры потока используются модифицированные скорости жидкой и газовой фаз, определение которых изложено в разделе 6.5 - зависимости (6.95)-5-(6.98).

2. Расчет плотности газожидкостной смеси

Для эмульсионной структуры потока плотность рассчитывается по уравнению (6.339).

Истинное газосодержание рассчитываем по уравнению (6.340), принимая = 0,244 м/с.

Для четочной структуры также используется уравнение (6.339). Истинное газосодержание вычисляется по формуле

Ф = , (6.365)

где - абсолютная скорость движения четок газа в движущейся смеси, м/с.

Величина может быть рассчитана так:

1) = 1,21) + !)„., (6.366)

В данном случае относительную скорость четок газа рекомендуется вычислять из следующего выражения:

(6.367)

где с - коэффициент, определяемый так:

(6.368)

где Аг - критерий Архимеда, характеризующий движение частиц компонентов смеси за счет разности их плотностей, определяемый следующим образом:

Ar-:IMEhK (6.369)

Еб-критерий Етаоса (Бонда), характеризующий процессы дробления жидкой фазы в потоке газожидкостной смеси, рассчитывается так:

Во. (6.370)

Числовой коэффициент т в формуле (6.368) зависит от числа Архимеда и равен:

при Аг < 18 m = 25;

при Аг > 250 m = 10;

при 18 < Аг < 250 т = 69- Аг-"-\ 3. Расчет градиента потерь на трение

Для эмульсионной структуры движения смеси градиент потерь на трение рассчитывается по формуле:

К - 28d - (6-371)

Коэффициент гидравлического сопротивления X = /(Re, e/d) (рис. 6.40). Число Re вычисляется по формуле (6.356).

Для четочной структуры градиент потерь на трение вычисляется следующим образом:

=Я(1-ф)10- (6-372)

где ф определяется по (6.365).

Коэффициент гидравлического сопротивления X = /(Re, e/d) (рис. 6.40).

Общая схема расчета распределения давления в насосно-компрессорных трубах заключается в следующем:

1. Выбирается шаг АР и, начиная с заданного давления Р,(Ру, заг. мр вых - расчет может вестись как сверху вниз, так и снизу вверх), рассчитывается давление на другом конце интервала АЯ:

Р = Р±АР.

2. Вычисляется среднее давление Р на интервале АЯ:

3. Для среднего давления Р вычисляется температура Т, для чего используются экспериментальные зависимости (например, зависимость (6.150)).

4. Вычисляются основные свойства продукции скважин при РиТ.

5. Определяется структура движения смеси.

6. По соответствующим формулам расс»ппывается плотность смеси и градиент noref* на трение (или суммарные необратимые потери энергии).

7. По уравнению (6.335) или (6.338) вычисляется АН для заданного АР.

8. Расчет ведется для такого количества интервалов по АР, »ггобы сумма приращений глубины АН равнялась общей глубине Я.

9. Строится кривая распределения давления Р = /(Я).

Расчет распределения давления в подъемниках большого диаметра связан с необходимостью учета некоторых особенностей, о которых будет сказано ниже.

6.25. ЗАКОНОМЕРНОСТИ РАБОТЫ ОБВОДНЕННЫХ ПОДЪЕМНИКОВ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА НА УЧАСТКЕ «ЗАБОЙ СКВАЖИНЫ - ПРИЕМ ПОГРУЖНОГО ОБОРУДОВАНИЯ»

При подъеме жидкости из скважины для полного описания этого процесса необходимо рассматривать движение газожидкостной смеси или жидкости на следующих основных участках: в подъемнике; на участке от забоя скважины до приема погружного оборудования (когда глубина спуска оборудования меньше глубины скважины) и на участке от приема погружного оборудования до динамического уровня.

Как правило, участок от забоя скважины до приема погружного оборудования представлен подъемником большого диаметра (эксплуатационной колонной, длина которой может изменяться в достаточно широких пределах). При этом, в зависимости от условий эксплуатации на этом участке, возможно движение одной жидкости (нефти), совместное движение двух жидкостей (воды и нефти), движение газонефтеводяной смеси, движение нефти или газа и нефти через столб неподвижной воды (барботаж нефти и газа) и некоторые другие формы движения смеси, которые рассмотрены далее.

6.25.1. КЛАССИФИКАЦИЯ ОБВОДНЕННЫХ СКВАЖИН

Рассмотрение данного вопроса следует начать с принципиального разделения добывающих скважин на две группы:

1. Скважины необводненные, в продукции которых на поверхности отсутствует вода.