Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [ 114 ] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

xArsh-

QPoZfe rYGPJz

GP.zk r 7„ b

xArsh

\GlP,zk r)

GP,,zk r

GPT z

(Gi;pj,z

(6.225)

Уравнение (6.225) может быть использовано для расчета распределения давления по длине подъемных труб в нефтяных скважинах. Для скважин, подъем продукции которых производится с учетом выделяющегося из нефти газа, расчет ведется до бащмачного давле-нияРр <Р„з • Если башмачное давлениеРд >р„, то расчет в области р > Р ведется с учетом движения негазированной нефти.

Для скважин, эксплуатируемых газлифтным способом, расчет по уравнению (6.225) ведется до давления ввода газа в подъемные тру-

быЛ= Л-

Расчет кривой распределения давления по уравнению (6.225) можно вести сверху вниз (отР до р) или снизу вверх (отР до р), разбивая реальный длинный подъемник на элементарные (расчет по шагам). Из уравнения (6.225) видно, что разбиение длинного подъемника на элементарные целесообразнее (с точки зрения минимальных затрат врел»ени ПВМ) производить по давлению, а не по длине (при этом отпадает необходимость расчета с использованием итераций). Для этого весь интервал давлений Р.-р разбивается на любое количество в зависимости от заданной величины ДР. Численное значение ДР выбирается исходя из пределов изменения основных параметров, таких, как плотность жидкости (нефти) р, (р„), количество свободного газа G, объемный коэффициент b и

других. Для каждого значения ДР вычисляется по уравнению (6.225) соответствующее значение ДЯ (Я). Затем находится сумма рассчитанных значений ДЯ.

Уравнение (6.225) может быть использовано не только для расчета процесса движения смеси «нефть-1-газ», но и для смеси «нефть+вода+газ». Введем следующие обозначения:

GS{l-B„)P„zk --

(6.226)

где - объемная расходная обводненность продукции скважины, д.ед.

С учетом обозначений (6.226) перепишем уравнение (6.225) в следующем виде:

A{P-P) + B\n +

+ 2АВР, + [Л + с) Pi - .Jb + 2АВР, + [А + С)Р, -

. ,В + АР, . .В + АР АВ

-ВArsh-г= + В Arsh-== + , х

P,/C P.yfC yfTc

(А+С)Р.+АВ АВ {А+С)Р2+АВ xArsh---==---, Arsh --=-

sVc VZTc В

(6.227)

где р,, - плотность нефти, кг/м; Pg - плотность воды, кг/м;

P, Р - соответственно давление в нижней и верхней частях рассматриваемого интервала, Н/м;

Г,, - соответственно температура в нижней и верхней частях рассматриваемого интервала, К.

Уравнение (6.227) может быть использовано для расчета неизотермического движения нефтеводогазовой смеси в подъемнике добывающей скважины. Как следует из постановки задачи, уравнения (6.225) и (6.227) учитывают только потери энергии, связанные с относительной скоростью газа в жидкости.

6.14,0 ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЗАКОНА РАБОТЫ ПОЛУИДЕАЛЬНОГО ПОДЪЕМНИКА ДЛЯ РАСЧЕТА РЕАЛЬНОГО

Несмотря на то, что уравнение (6.225) справедливо для полуидеального подъемника, по существу его можно использовать и для реального. Анализ его показывает, что при прочих неизменных условиях величина Я зависит от параметра R, который, в свою очередь, зависит от относительной скорости Vq и учитывает скольжение газа по отнощению к жидкости.

Перепад давлений АР в элементарном подъемнике высотой ДЯ равен:

АР = Р,-Р = pZgAH + ДР„ + ДР„, + ДР + ДР„„, (6.228)

где р - плотность «идеальной» смеси, относительная скорость для которой Up = О;

ДР, ДР, ДРр, ДР,, - соответственно потери давления на скольжение газа (\)д > 0), на местных сопротивлениях, на трение и инерционные.

Так как относительная скорость влияет на плотность смеси, то выражение (6.228) можно переписать в виде:

ДР = р„ДЯ + ДР„, + ДР,р + ДР„„, (6.229)

где р - плотность реальной смеси, относительная скорость для которой \)д > 0.

Величина р., может быть рассчитана по уравнению (6.58) с учетом того, что

т.е. при прочих неизменных условиях плотность смеси р является функцией R.

Перепищем уравнение (6.229) следующим образом:

ДР = рДЯ, (6.230)