Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 [ 163 ] 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

или:

In-f. (7.40)

Потребная энергия на подъем единицы продукции скважины в зоне П составляет:

W,={P,,-P,)

Р.

Приравнивая (7.40) и (7.41), получаем: {Go-Kn)

•о б

Выражение (7.42) безусловно превращается в нуль при

= Раот-

(7.41)

= 0. (7.42)

(7.43)

Эффективно действующий газовый фактор в изучаемой зоне равен: G„, = (G„-aP)(l-5), (7.44)

где Р - среднее давление в исследуемом интервале:

р 1мс + Ра

(7.45)

С учетом этого эффективно действующий газовый фактор составит:

(р„+р,У

G„-il-B)

(7.46)

Потребный оптимальный удельный расход газа в этом случае записывается в следующем виде:

Р 1,227 • 10- (Я„ - Я, )[р, g(Я.. - Я, )- Р, + Р, ]

Л) о,гг =-р-• (/•47)

•(,и.с-/б)1Е

Подставляя в (7.43) выражения (7.46) и (7.47), получаем условие оптимального естественного фонтанирования на интервале от

(1-5)

Go-а

1,227 10- (Я„з, - Я, )[р, (Я„„, - Я,) - Р,, + Р,

. (7.48)

Ранее уже рассмотрено условие оптимального естественного фонтанирования для случая, когда Р = Р = Р .

В рассматриваемом случае для III зоны (когда Р < Р эффективно действующий газовый фактор в подъемнике необходимо рассчитывать с учетом естественной сепарации свободного газа у бащмака фонтанного подъемника.

Коэффициент сепарации можно рассчитать по известной зависимости:

1 + 0,7-%г

(7.49)

где - объемный расход жидкости у бащмака, м7с;

г)ц - относительная скорость газовой фазы у бащмака лифта, м/с;

- площадь поперечного сечения обсадной колонны, м; Од - коэффициент естественной сепарации свободного газа на режиме нулевой подачи

Оо=1-

(7.50)

*нар - наружный диаметр НКТ (подъемника), м;

- внутренний диаметр обсадной колонны (скважины), м. Для расчета относительной скорости газовой фазы у бащмака подъемника можно использовать следующие зависимости:

при 5 < 0,40

при 0,40<5<0,50

при 5>0,50

Uo =0,023 м/с, и„ =0,023+ 0,82(5-0,40), и„ =0,105+0,23(5-0,50)

Основное влияние сепарация свободного газа у башмака лифта оказывает на газонасыщенность продукции скважины и на давление насыщения, а также на изменение физико-химических свойств продукции.

Зависимость газонасыщенности от давления можно представить в следующем виде:

= 1-

(7.52)

где G - газонасыщенность при давлении Р, м7м (м/т);

/- показатель степени, который зависит от содержания азота в газе однократного разгазирования, %.

При содержании азота до 40% можно пользоваться следующей зависимостью:

1,501 + 0,32У,

(7.53)

1,567 +У,

где - процентное содержание азота в газе однократного разгазирования.

С учетом (7.53) зависимость (7.52) записывается так:

1,50иО,32У.

G = G„

(7.54)

Фактический газовый фактор в подъемнике (приР.<Р<Р) рассчитывается следующим образом:

Gq ,,«,сг = Go

1..!<Ь0..Ч2У,

(7.55)

С учетом изложенного эффективно действующий газовый фактор запишем в виде:

Gii3(, -

G() ,акт О.

(1-5)

или с учетом (7.55): 496