Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 [ 127 ] 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

К. - объемный расход смеси, mVc;

q, V„ - соответственно объемные расходы жидкости и газа, м/с (объемный расход газа К„ приведен к нормальным условиям); р-плотность газа при нормальных условиях, кг/м. Деля числитель и знаменатель (6.314) на и учитывая, что

--Go, (6.315)

перепишем (6.314) так:

Рж +G,p,

(6.316)

Таким образом, потери на преодоление веса гидростатического столба «идеальной» смеси запишем в виде:

Рж+С„р„

1 , ЗД>- , G„P„ZK

Т,,Р

(6.317)

Анализ (6.317) показывает, что Д/"" не зависит от скорости движения жидкости (дебита скважины).

Запишем выражение (6.313) с учетом (6.317) так:

P»+G„p,

1 , ЗДу , GZK

gAH + AP+AP,+AP,.

(6.318)

Анализируя (6.318) с учетом вышеизложенного, можно утверждать: увеличение дебита скважины (скорости жидкости) в определенных пределах приводит в зависимости от соотношения потерь (ДР, ДРр, APJ к следующему:

- общий перепад давлений в подъемнике ДР возрастает (сумма (ДР + APii) растет в большей степени, чем снижается ДР,,);

- общий перепад давлений в подъемнике ДР снижается (ДР снижается в большей степени, чем растет (ДР + ДР„„));

- общий перепад давлений в подъемнике АР не изменяется (остается постоянным!), при этом численно АР, снижается ровно настолько, насколько растет сумма (АР + АР„).

Промысловые исследования работы реальных подъемников позволили установить, что в определенных пределах изменения дебитов (скоростей) скважин, градиент давления АР/АН на определенных глубинах остается постоянным, но смещенным по длине подъемника на определенную постоянную величину (Я,, Я,...). Таким образом, принцип эталонности можно сформулировать следующим образом: если на определенных, но различных интервалах длины подъемника градиент давления при изменении дебита скважины в определенных пределах остается постоянным, то можно утверждать, что общий перепад давлений в подъемнике определяется весом гидростатического столба «идеальной» смеси, а суммарно динамические потерн энергии постоянны (АР + АР + АР,, ) = = const (сумма изменения этих составляющих равна нулю или лежит в пределах погрешности измерений).

Указанный принцип позволяет построить эталонную кривую распределения давления (КРД) в определенном интервале дебитов (скоростей).

Рассмотрим распределение давления в реальном подъемнике, представленное на рис. 6.35 (кривая 0). Давление на устье скважины Ру = Р„, а дебит скважины Q. Представим реальный подъемник длиной Я как сумму элементарных подъемников, длина каждого из которых/! = /i,= h,= Л,... Предположим, что при изменении дебита скважины (а соответственно и устьевого давления Р) градиент давления в соответствующих элементарных подъемниках не изменяется. В этом случае становится возможным построить распределение давления при любом устьевом давлении, большем P=Pq, используя КРД (кривая 0) на рис. 6.35. Чтобы построить Р = /(Я) для устьевого давления P, необходимо давление P, = Р, переместить вверх на величину 2к, а соответствующие давления Р",Ра и Р" и т.д. также переместить вверх на величину 2Л, получая точки: Р",PIP" и т.д. По полученным точкам провести КРД (кривая 1). Поступая аналогично, можно построить Р = /(Я) для любого устьевого давления, используя кривую О (естественно, в пределах определенного изменения дебитов).

Кривую распределения давления, которая может быть использована для построения Р = /(Я) при большем устьевом давлении,

будем называть эталонной кривой распределения давления (в нашем случае кривая 0). Другими словами: эталонной кривой распределения давления в подъемнике называется такая кривая, для которой соответствующие градиенты давления при различных деби-

ртт р#«г р»»» р»«г pttm р»,

h h h

существуют на различных по глубине интервалах длины подъемника (соответственно на интервалах: h;h; кривых 0,1,2).

На рис. 6.36 представлены экспериментальные данные по замерам распределения давления в безводных скважинах Туймазинского нефтяного месторождения при различных дебитах.

тах одинаковы (например.

), но которые

of о-

ДавлениеР

Рис. 635. Кривая распределения давления в подъемнике:

О - при даалении на устье Р = Р, - эталонная кривая; 1 - при Р,; 2 приР