Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

Турбулентный режим

Потери на трение рассчитываются по следующей формуле:

Д.р. = 0-012 Р.р"/- (2-36)

Б. Кольцевой канал

Для расчета потерь давления на трение в кольцевом канале используется зависимость (2.15), только вместо внутреннего диаметра трубы d используется гидравлический диаметр (D ~,i)-

(2.37)

где - внутренний диаметр трубы большего диаметра, м, d - наружный диаметр трубы меньшего диаметра, м.

Ньютоновские жидкости

Ламинарный режим течения Число Рейнольдса в канале Re

u,(D,.-„)p

где - скорость движения в кольцевом канале, м/с 4G

(2.38)

(2.39)

где Q - объемный расход жидкости, м7с.

Коэффициент гидравлических сопротивлений в кольцевом канале А

(2.40)

ф = -

/ , \2

(2.41)

1нА

При изменении dJD от 0,45 до 0,70 коэффициент ф изменяется от 1,485 до 1,495, т.е. можно принять

Ф = 1,5.

Тогда выражение (2.40) примет вид: 96

К=. (2.42)

Расчеты для турбулентного режима проводятся по известным зависимостям.

Вязкопластичные жидкости

Структурный режим течения

Параметром, характеризующим режим течения, является критическое число Рейнольдса в кольцевом канале. Яе:

Ке=2Ш + 1,ЪНе<>\ " (2.43)

где Не - параметр Хедстрёма, являющийся функцией параметров Рейнольдса Re и Сен-Венана-Ильюшина Sen в кольцевом канале:

е,= г),(0.,-„)р,,/Л, (2.44)

5«к=л(п.,-<,)/(лг>,), (2.45)

Не = Re, Sen = "-Рр("; "") . (2.46)

Если фактическое число Рейнольдса в кольцевом канале Re, меньше критического числа Рейнольдса Re,, то режим течения структурный и потери на трение рассчитываются так:

где 3, - коэффициент, находимый по рис. 2.5 для кольцевого канала.

Турбулентный режим течения

Если Re,!,, > Rep, то режим течения турбулентный и потери на трение рассчитываются следующим образом:

0.012р,Яи

АР„.=

Потери на трение могут быть рассчитаны и по формуле (2.15), принимая вместо X значение \, вычисленное по формуле Б.И. Мительмана:

0.09

Re =

. рфЦк(А„-.,)

Тл(Д„-„)

(2.49)

(2.50)

Зависимость (2.49) рекомендуется при Re/ = 1200 + 8000.

Все вышеизложенные зависимости справедливы для гладких безмуфтовых труб. Фактически используемые насосно-компрессорные тру1бы соединяются при помощи муфт, поэтому колонны НКТ имеют местные сопротивления. В этом случае расчет потерь на трение должен вестись с учетом местных сопротивлений. Местные сопротивления увеличивают гидравлические сопротивления, численное значение которых зависит от коэффициента увеличения гидравлических сопротивлений вследствие наличия муфтовых соединений К:

К = 1 + (" " где 4 - коэффициент местных сопротивлений

(2.51)

(2.52)

- длина трубы между муфтовыми соединениями, м; А, - коэффициент гидравлических сопротивлений в кольцевом канале, вычисляемый по соответствующим формулам для ньютоновской или вязкопластичной жидкости; - диаметр муфты, м. Потери на трение могут быть вычислены по следующим зависимостям:

структурный режим течения