Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 [ 72 ] 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

ное построение зависимостей относительной фазовой проницаемости от насыщенности пор флюидами затруднительно из-за необходимости использовать сложную аппаратуру и иметь высококвалифицированный персонал. Поэтому нахождение более простых и доступных для щирокого круга исследователей и инженеров методов построения кривых относительных фазовых проницаемостей является чрезвычайно острой проблемой. Одним из таких методов является использование кривых «капиллярное давление - водонасыщенность 5», которые сравнительно просто могут быть получены методом центрифугирования водонасыщенных кернов или методом полупроницаемых перегородок.

Известно, что кривые Р - 5 являются представительными зависимостями, тесно связанными с фильтрационными свойствами пород, и которые могут быть использованы для построения кривых относительных фазовых проницаемостей для случая фильтрации водонефтяных смесей в терригенных коллекторах (песчаниках).

Зависимости Р - 5, могут быть описаны в логарифмических координатах в виде гиперболы:

1-5.

Р,=Р„ехр

-x/ln-

1-5„.

(5.7)

где 5, - остаточная водонасыщенность;

- водонасыщенность при капиллярном давлении Р; X-показатель степени гиперболы (структурный коэффициент); Р, - давление начала вытеснения:

2а cos в

"=--; (5.8)

макс

О - поверхностное натяжение на границе раздела «нефть - вода»;

Q - краевой угол смачивания; макс - максимальный радиус пор.

Величина Р может быть определена экспериментально методом полупроницаемых перегородок. Показатель степени х, являясь интегральной характеристикой структуры норового простран-

ства, определяет микростроение порового пространства пород-коллекторов. Поэтому использование показателя степени гиперболы для идентификации свойств пористых сред оказывается приемлемым и целесообразным при построении зависимостей относительных фазовых проницаемостей для нефти и воды по кривым -S.

Таким образом, выбор скважин для конкретной обработки призабойной зоны является достаточно сложной проблемой, если мы хотим получить максимальную эффективность от реализации той или иной обработки ПЗС. Совершенно очевидно, что технология проектируемой обработки должна бьггь адекватной состоянию призабойной зоны на момент ее проведения.

Рассмотрим некоторые из методов управления продуктивностью скважин (интенсификации притока и приемистости), приведенных в табл. 4.1.

53. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАЗРЫВ ПЛАСТА

Гидравлический разрыв пласта (ГРП) предназначен для повышения проницаемости обрабатываемой области ПЗС и заключается в создании искусственных и расширении естественных трещин. Наличие микротрещин в ПЗС связано с процессом первичного вскрытия в фазе бурения вследствие взаимодействия долота с напряженными горными породами, а также с процессом вторичного вскрытая (перфорации).

Сущность ГРП заключается в нагнетании под давлением в ПЗС жидкости, которая заполняет микротрещины и «расклинивает» их, а также формирует новые трещины. Если при этом ввести в образовавшиеся или расширившиеся трещины закрепляющий материал (например, песок), то после снятия давления трещины не смыкаются.

5.3.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

В невозмущенном горном массиве напряженное состояние горных пород характеризуется следующими напряжениями:

- вертикальным = Р, определяемым весом вышележащих горных пород

о, = Р, = р„Я; (5.9)

- горизонтальным о = о = Р„

.= y = P.= P.sH, (5.10)

где р - плотность вышележащих горных пород;

Н-глубина залегания горизонта, для которого рассчитываются напряжения;

X - коэффициент бокового распора, определяемый по формуле академика А.Н. Динника:

(5.11)

V - коэффициент Пуассона горной породы, зависящий от продольных и поперечных ее деформаций.

Для песчаников и известняков v = 0,2 -s- 0,3; для упругих пород коэффициент Пуассона изменяется в пределах 0,25 + 0,43. Для пластичных горных пород (глина, глинистые сланцы, каменная соль) коэффициент Пуассона стремится к 0,5, вследствие чего X -> 1.

Рис. 5J. К образованию зоны пониженного горного давления в разрезе

скважины