Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 [ 145 ] 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

На основании полученных экспериментальных зависимостей рассчитаны числовые значения сомножителей, входящих во вторые слагаемые знаменателя аналитических зависимостей (6.428) и (6.433). С учетом этого указанные зависимости можно переписать в следующем виде:

для башмака фонтанного лифта:

о = -

1 + 0,7-;

"о/к

для приема ШГН:

о = -

1 + 1,05-

"о/к

ДЛЯ приема ЭЦН:

(6.445)

(6.446)

Рис. 6.44. Экспериментальная зависимость о/о, =f{q/v)/j для приема ШГН: О -эксперименты автора, о, = 0,71; %-эксперименты О.М. Юсупова,

о, = 0,87

(Т = -

1 + 0,75-.

(6.447)

Данные зависимости могут быть рекомендованы для практического использования при эксплуатации добывающих скважин.

6.26.3. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ ПРИЛОЖЕНИЯ СЕПАРАЦИИ СВОБОДНОГО ГАЗА

На современном этапе развития нефтепромысловой науки знание законов сепарации газа у приема пофужного оборудования позволяет рещать целый ряд важнейших практических задач.

1. В условиях однотрубной герметизированной системы сбора продукции скважин существенно усложнился контроль за изменением режима работы добывающих скважин (а в ряде случаев такой контроль вообще невозможен). Располагая сведениями о коэффициенте сепарации газа у приема погружного оборудования и заме-

28 яЫ\

Рис. 6.45. Экспериментальная зависимость о/о, = f(qlv,f,) для приема ЭЦН:

0-> Ф> Д V -данные автора; Q -данные B.C. Линева; Q -данные П.Д. Ляпкова; Э - данные О.Г. Гафурова; + - данные Ю.С. Миронова

ряя расход газа через затрубное пространство (что в промысловых условиях осуществляется достаточно просто), можно рассчитать полный газовый фактор, а также количество газа, попадающее в приемное устройство. Эти сведения необходимы для расчета процесса движения газожидкостной смеси в подъемнике, а также при оптимизации работы погружного оборудования. Кроме того, по количеству газа, сепарирующегося в затрубное пространство, возможен расчет давления на приеме погружного оборудования.

2. Используя полученные зависимости для коэффициента сепарации, мы можем рассчитать объемный расход газа, попадающего в затрубное пространство (при известной величине давления у приема), и кривую распределения давления в затрубном пространстве, т.е. изучить работу затрубного пространства, в том числе и явление пульсации.

3. Одним из основных практических приложений теории сепарации газа у приема погружного оборудования является возможность расчета нового давления насыщения при растворении оставшегося после сепарации свободного газа при поступлении смеси в глубинный насос.

При работе пофужного оборудования с давлениями на приеме ниже давления насыщения часть газа сепарируется в затрубное просфанство, что снижает газовый фактор, действующий в подъемнике после выкида насоса и, естественно, снижает величину давления насыщения. Неучет данных явлений при расчете процесса движения газожидкостной смеси в подъемнике может не только привести к значительным ошибкам, но и к совершенно неправильным выводам относительно выбора соответствующей расчетной методики. С другой стороны, как показывают исследования, в настоящее время невозможно повысить точность расчетов процесса движения газожидкостной смеси в подъемниках, если базироваться на величинах газового фактора Gp и давления насыщения Р без учета сепарации газа у приема пофужного оборудования.

Действительно, если давление у приема погружного оборудования меньше давления насыщения, то часть газа, отсепарировав-шаяся в затрубное пространство, не принимает участия в процессе разгазирования нефти при движении ее в подъемнике выше глубинного насоса. Таким образом, фактический газовый фактор, участвующий в процессе движения смеси в подъемнике G, может быть вычислен так: