Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 [ 100 ] 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

При определении параметра А из уравнения (6.84) очень важно оценить 25, которое рассчитывается по данным испытания скважины при неустановившемся режиме фильтрации. Часто в результате кислотной обработки, проведенной перед испытанием скважины, возможны отрицательные значения скин-эффекта.

Пример расчета

Задача № 3. По результатам исследования скважины при установившемся режиме фильтрации была получена следующая зависи-jkiocTb между дебитом Q и давлением в скважине "скв.

Статическое (пластовое) давление Рпл = 21,0 МПа; суммарная толщина продуктивного пласта в скважине с открытым забоем 190 м; вязкость газа Lir = 0,0178 мПа-с; температура 7=333°К; значение скин-эффекта 5=-Ьб,8 получено при исследовании скважины на неустановившемся режиме.

Необходимо:

1) выбрать основное уравнение течения;

2) рассчитать характеристики пласта, исходя из кубической блоковой модели (тип модели 6 на рис. 6.6 и в табл. 6.1), так как

-г.тр = 2/м.

Решение задачи приводится ниже. 1. Уравнение течения.

По данным Рскв, зная пластовое давление, а следовательно, и -PVn, получаем значение Л (Р). Интересна кривая Q - А(Р), характер которой свидетельствует о том, что течение газа линейно при низких скоростях (малых дебитах) и переходит в турбулентное при высоких скоростях (больших дебитах) (рис. 6.27).

Исходя из уравнения (6.81), отношение A{P)IQ можно выразить как функцию дебита Q (скорости течения). Тогда:

Л = 7,84-10-в МПа2/(м/сут)- получено путем экстраполяции прямой до оси (дебит Q = 0);

В=1,68-10-з (МПа2/(мЗ/ /сут))= - определено по наклону прямой (при Q = 0).

Таким образом, с учетом (6.81) уравнение течения может

Рис. 6.27. Кривые зависимостей Q - MP)IQ (/) и Q-MP) (Я)

q, 70 м/сут

быть выражено следующим образом: Л = AQ + BQ или

= 7,84- 10-е Q + 1,68-10-" Q\ 2. Описание пласта.

Для того чтобы описать пласт, прежде всего необходимо определить его проницаемость, обусловленную трещиноватостью /Стр.пл, например из уравнения (6.84):

Л:тр.пл= 0-135

1 frZ/

"др

СКВ

А h

где /С - в мД.

Примем 1/Л можно выразить величиной Qj\{P).

Учитывая роль скин-эффекта, проницаемость трещиноватого пласта можно определить как

/Ст,.„.= 0,135.10-« 0,0178.0,86.333

тр.пл

= 0,154 мкм1

7,84-10-«

Ini°!+6,8 10

Пустотность Фтр для схематизируемой модели 6 (см. табл. 6.1, рис. 6.6) будет выражаться следующим образом:

Фр= (162Л:тр.„д4.тр)= [162x0,154x10-8 (1/50)Y = = 4,64X10-*= 0,0464%.

Проницаемость собственно трещин определится следующим образом:

ч> = тр.пл/Фтр = 0,154/4,64x 10-*= 331 мкм

Раскрытость трещины b в той же схематизированной модели определяется выражением:

Й = (18Л:тр.„л/Фтр) = (18 X 0,154 X 10-8/4,64 X Ю-*)"" = = 0,77 X 10- см =. 77 мкм.

Коэффициент турбулентности р определится из уравнения (6.85):

р= (№г,„з)/(3,169х 10-" GZr= (1,68х Ю-х IQOX х0,10)/(3,169х 10-19x0,58x0,86x333)= 1,14x 10" 1/м.

Проницаемость /Стр.пл, определяемая по параметру турбулентности В с использованием р и Фтр из уравнения (6.44), равна

тр.пл

10-3

Фтр L

Х 109/1,14x1011

7,2х 109/р

1/1,085

= 10-3/4,64x10-* = 0,168 мкм.

7,2 X

Как видно, имеется небольшая разница между значениями проницаемости, полученными при обработке данных ламинарного и турбулентного течения. Значение, полученное по параметру А ламинарного течения, в общем считается наиболее представительным, так как параметр В зависит от выбранного типа схематизируемой модели и от ограниченного предела применимости зависимости р от К.

6.4. Неустановившееся течение в трещинной системе с непроницаемой матрицей блоков

В случ,ае, когда пласт сложен плотными малопроницаемыми блоками матрицы и имеет обширную систему трещин, его необходимо рассматривать как среду с одним видом пустотности. В случае развитой трещинной системы, распространенной по всему пласту, течение флюидов к скважине при неустановившемся режиме носит тот же характер, что и в пласте с межзерновой пустотностью (пористостью). Эта концепция составляет основу метода исследования неустановившегося движения жидкости к скважине, предложенного Уорреном и Рутом [17] (подробно см. гл. 7).

6.4.1. Общее решение проблемы

Если принять методику, используемую для среды с межзерновой лористостью, то основная задача сводится к интерпретации зависимости давления от времени:

AP = mlogA/(o + AO - -«восстановление давления»;

AP = mlogAf -

-«снижение давления».

Расчет угла наклона т (рис. 6.28) даст для варианта «восстановление давления» возможность оценить парамер KTp.nRh по уравнению

/Стр.пл = 1 - (6.86)

Если представления о густоте трещин и их ориентации позволяют произвести правильную оценку h, значение /Стрлл может быть действительно представительным. Наблюдения показывают, что, как правило, в скважине с открытым стволом после промывки и кислотной обработки больше шансов правильно оценить эффективную мощность, чем в законч,енной (обсаженной) скважине, что обусловливается закупоркой трещин вокруг ствола скважины в процессе цементирования и лишь частичным восстановлением контакта между стволом скважины и трещинами при перфорации, которая затрагивает не все трещины.

Необходимо сделать следующие замечания.