Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 [ 60 ] 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

между плотностью нефти рн.иас при давлении насыщения Рнас н сжимаемостью различных недонасыщенных нефтей (при различных величинах Р;-Рнас).

Эти кривые описываются уравнением

Рн.нас+ [О004347 (Р - Р„,) - 79.1] 7,14] (Ю-*) (Р-Рнас) - 12.938

10-е. (4.64>

На рис. 4.33 приведены кривые для приблизительной оценки сжимаемости флюидов и пород.

4.5.3. Общая сжимаемость породы и флюида

Общая сжимаемость системы, включающей породы и флюиды, насыщающие поры и пустоты, может быть представлена в виде суммы произведений насыщенностей и сжимаемостей всех флюидов в порах и сжимаемости пор

Собщ = 5„Сн + S3C3 + SrCr + С,у,,. (4.65>

4.5.3.1. Эффективная сжимаемость в поровых коллекторах

Общая сжимаемость, отнесенная только к одной фазе, называется эффективной сжимаемостью для данной фазы. Например, эффективная сжимаемость для нефти

Сэф.н - н-нас

где Сн.нас - сжимаемость нефти, насыщающей пласт, или, в соответствии с уравнением (4.65),

Сэф.„ С„ + вСв + SrCr + Спор (4 g6)

Если S„= 1-5в.ост, то

~ ост

Сзф.н = С„+ -f +Си-~- (4.68>

По аналогии в газовой залежи

B.OCT

но чаще, поскольку ССв и Сг>Спор, уравнение (4.69) представляется в виде

Сзф.г С, ZIP, (4.70)

где Z - коэффициент сжимаемости газа.

4.5.3.2. Эффективная сжимаемость в трещинных коллекторах

При рассмотрении пласта с двойной пустотностью нефтенасыщенность матрицы определяется величиной остаточной водонасыщенности матрицы (Sh!=1-Sb.o), а нефтенасыщенность системы трещин равна единице, поскольку в трещинах водонасыщенность равна нулю:

-н.нач.тр ~

5з.о.тр«0; (4.71)

н.нач.м 1 "в.о.м •

В этом случае

где все значения сжимаемости приблизительно могут быть взяты

с графика на рис. 4.33, поскольку трещинная пустотность очень мала:

Фтр « Фм; (4.73)

г -Г -!- г

пycт "-пор.м "-пуст.тр-

Следовательно, уравнение (4.72) можно записать в виде

Сэф.н С„ -г Сз + Сусг --4-• (4.74)

в.о.м в.о.м

Если матрица очень плотная, то

в.м = в.о = 1 и уравнение (4.72) принимает вид

Сэф.н ~ - С- \- Сдор.м "f" Сцуст.тр- (4-75)

фтр фтр

В системе с двойной пустотностью общая емкость определяется по уравненик>

ФС = Ф1С1 -f ФС.,, (4.76)

где Ф1 и Фг могут быть выражены через уравнения (4.3) и (4.4) : Ф, = (1-Ф.,)Ф,(1-5з.„); (4.77)

ФФтр.

а относительные сжимаемости в соответствии с уравнением (4.74) равны

Г г I в в.о ~ пуст.м .

" 1 -S

(4.78)

4.5.3.3. Сжимаемость трещин

Сжимаемость трещин по расчетам, проведенным Джонсом [18], имеет величину на порядок большую, чем сжимаемость порового объема. Это следует из зависимости:

Фнач Ьм(Реф/Я,м.тр)нач

где Рэф относится к эффективному давлению (а-Р); Рсм.тр - кажущееся давление смыкания трещин, определяемое точкой пересечения оси давлений при Ф/Фнач = 0.

Если предположить, что изменение общего объема незначительно, то сжимаемость трещин выражается величиной изменения пористости трещин при изменении давления:

С (Фтр/Ф.р.ная) 04343

*-р/Фтр.нач эФ эф1о§(Яэф ,„.,,)

В примере, предлагаемом Джонсом [18], сжимаемость трещиноватых карбонатов на глубине 3000 м при начальном давлении равна 13,65-10- 1/МПа, а при истощении залежи 10,2-10~ 1/М.Па. Сжимаемость пор матрицы обычно варьирует от 0,28-10" до 2,1-10- 1/М.Па вследствие отбора флюидов из резервуара.

4.6. относительная проницаемость при течении жидкостей в трещиноватых пластах-коллекторах

Относительные проницаемости в поровом коллекторе определяют путем специальных исследований керна. В трещиноватом пласте-коллекторе оценка относительных проницаемостей представляет собой весьма сложную задачу вследствие самой природы систем с двойной пустотностью, в которой плоскость трещины между двумя блоками матрицы создает прерывистость в процессе многофазного течения.

В литературе относительной проницаемости в трещиноватых пластах-коллекторах уделяется мало внимания, в то время как влияние неоднородности пористой среды на относительную проницаемость изучено детально.

Поскольку изменение относительной проницаемости в зависимости от неоднородности среды можно использовать как основной под-

7-848 193