Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 [ 121 ] 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

&Р,0,007та, 1

объем трещин по уравнению (7.133) В„т- 1,37.106 м»;

V =

20 ио 60 80 100 120

М, Юс

Рис. 7.26. Кривые зависимости ДР-

(ср + ор) стр суммарный объем

Vm + Vtp = 8,38-10+ 1,37-106 = 85„17.10в Значения пустотности

-iS-»2 =25.58%;

фхр =

1,37Х 10«

X %0,26 =0,42%.

85,17X10»

дополнительные параметры (ориентировочные результаты): коэффициент продуктивности по уравнению (7.135)

PI =

;2875 (мЗ/сут)/мпа;

трещинная проницаемость по уравнению (7.136) 0,172 мкм2;

истинная проницаемость трещин по уравнению (7.137) тр = тр/фтр « 37,6 мкм; скин-эффект по уравнению (7.138)

2S =

0,537;

коэффициент заканчивания по уравнению (7.139)

0,463.

несмотря на то что в основе моделей полларда и уоррена - рута лежат две различных концепции, тем не менее интересно отметить следующее. в случае конечного пласта зависимость logap- i\l описывает обе кривые восстановления давления. в случаях той и другой моделей выделяется прямолинейный отрезок кривой (см. рис. 7.18 и 7.24). однако значения угла ее наклона различаются, так как модель уоррена - рута связана с емкостной характеристикой и течением между матрицей и трещиноватой системой, тогда как модель полларда связана только с емкостной характеристикой.

дополнительные параметры, как отмечалось выше, носят каче-ственый характер, и поэтому использование их должно быть ограниченным.

основные обозначения

Ер h К L

объемный коэффициент коэффициент сжимаемости

экстраполированное давление (модель Полларда)

давление, Рк толщина пласта проницаемость высота блока матрицы, характерная размерность блоков

т,1п

PI

q, q R, г S

V, и

наклон прямой в зависимости P=filogt)

. число взаимно перпендикулярных комплектов трещин

• давление

коэффициент продуктивности дебит

- радиус

- поверхность контакта матрицы и трещин

- время

- скорость

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Warren J. Е. and Root P. J., 1963. The behaviour of naturally fracturetf reservoirs. Soc. Petrol. Eng. J., p. 245-255.

2. Odeh A. S., 1965. Unsteady-state behaviour of naturally fractured reservoirs. Soc. Petrol. Eng. J., p. 60-66.

3. Pollard P.. 1959. Evaluation of acid treatments from pressure build-up analysis. Trans. AIME. vol. 216, p. 38-43.

4. Kazemi H., Seth M. S. and Thomas G. W., 1969. The interpretation of interference tests in naturally fractured reservoirs with uniform fracture distribution. SPEJ, December, p. 463-472.

5. DeSwaan A. O.. 1976. Analytic solutions for determining naturally fractured" reservoir properties by well testing. SPEJ, June, p. 117-122.

6. Najurjeta H. L., 1975. A theory for the pressure transient analysis in naturally fractured reservoirs, SPEJ, October, New Orleans.

7. Barenblatt G. J., Zheltov Y. P. and Kochina I. N., 1960. Basic concepts in the theorv of seepage of homogeneous liquids in fissured rocks. PMM, vol. 24, No. 5, p. 852-864.

8. Pirson R. S., 1961. An extension of the Pollard analysis method of well pressure build-up and drawdown tests. Presented at the 36th Annual Fall Meeting of Society of Petroleum Engineers, Dallas, Texas.

9. Uldrich D. O. and Ershaghi J., 1979. A method for estimating the interpo-rosity flow parameter in naturally fractured reservoirs. SPEJ, October.

Глава 8

НЕКОТОРЫЕ СПЕЦИАЛЬНЫЕ ПРОБЛЕМЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ К СКВАЖИНЕ

8.1. Вступление

Течение в системе трещин или в пласте с двойной пустотностью (трещина - матрица) к скважине можно рассматривать как основу для решения задач гидродинамики в трещиноватом пласте. Однако при этом следует учитывать и такие факторы, как интер-