Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 [ 185 ] 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

0,6 -1

0,01 А

0,028

0,2 АЛ 0,6 0,8 Si,S (omofbeuamip)

- 0,007

0,0035 \0

5., Sj (тоб ъеш пор)

ния для систем нефть-вода, нефть-газ месторождения Хафт-Кел [1]

Рис. 12.3. Кривые относительных проницаемостей воды, газа и иефти для месторождения Хафт-Кел [1]:

/ - вода; 2 -газ; 3 - нефть-вода; 4 -иефть-газ

кривых годовой добычи и газового фактора как функции накопленной добычи были рассмотрены различные варианты разработки с закачкой воды и газа. Причем было показано, что если бы закачка была начата с первых же лет разработки, то дополнительно было бы добыто 127-10* М нефти при условии, что давление на уровне ГНК поддерживалось бы постоянным и равным 9,74 ЛШа.

12.1.2.3. Анализ разработки

Целью анализа разработки было изучение механизмов переноса, таких, как конвекция и диффузия, а также изучение влияния на параметры разработки высоты блоков, объема трещин, равновесной газонасыщенности и т. п.

Большое значение для этих работ имел тот факт, что месторождение Хафт-Кел характеризовалось длительной историей разработки, причем как газовая зона, так и зона заводнения успели хорошо развиться (рис. 12..5).

12.1.2. Месторождение Бутмах в Ираке [16]

Месторождение Бутмах расположено на севере Ирака. Коллектор представлен трещиноватыми известняками, в которых встречаются отдельные скопления недонасыщенной газом нефти, сообщающиеся между собой по трещинам. Детальное изучение [16] показало, что хорошая сообщаемость существует только в купольной части и существенно ухудшается на крыльях.

Основные данные: пористость матрицы 10%; проницаемость 2-10- мкм; соленость вод 170 г/л; начальное пластовое давление на глубине 5857 м равно 69 МПа.

я tt

о о ,

to 2-

ох S

сп w

-о о

а: S а

Накопленная Зобыча, млн.Т с:э n>

Средний 9eSi/m

Пластовое давление, МПа

Накопленная заканка еаза, Ю м

Накопленная закачка воды, Юи

° о W

и а

1 Я! S

а к »

га пс

о -о о

Глубина от Верхней границы структуры, м

5* Q ю

Пластовое давление на глубине S20 м, МПа

История разработки месторождения отражена на рис. 12.6. Попытка предсказания будущего поведения залежи на основе обычных моделей показала, что закачка воды может улучшить показатели разработки.

12.2. Упрощенные примеры расчетов

Задача А

Нефтенасыщенные блоки матрицы трещиноватого коллектора окружены водой, заполняющей трещины. Для расчета процесса вытеснения за счет капиллярной пропитки необходимо следующее.

1. Разработать и обсудить теоретические основы процесса вытеснения из единичного блока в условиях капиллярной пропитки: 1) зависимость нефтеотдачи от времени; 2) зависимость дебита от нефтеотдачи; 3) зависимость дебита от времени. Сначала рассматривается процесс вытеснения в условиях преобладания капиллярных сил, затем - преобладания гравитационных сил и, наконец, - активного проявления как капиллярных, так и гравитационных сил.

2. Построить зависимость безразмерной нефтеотдачи от времени для трех случаев, в которых преобладающими силами последовательно будут: гравитационные, капиллярные и совместно гравитационные и капиллярные. В первых двух случаях подвижность М принимается равной 0,1; 0,5; 0,8; 1,2; 2; 5. В последнем случае совместного проявления гравитационных и капиллярных сил М = = 1,2, а роль капиллярных и гравитационных сил оценивается путем задания отношения hJH = 0,1; 0,3; 0,5; 0,8; 0,9.

3. Построить зависимость нефтеотдачи от безразмерного времени для трех случаев, описанных в п. 2. В случае проявления гравитационных и капиллярных сил рассматривается вариант, в котором М=1,2, а кк = 0,5Н. Рассчитать темп снижения давления в зависимости от нефтеотдачи и времени для единичного блока при следующих условиях: 1) зависимость темпа снижения давления от нефтеотдачи при М=1,2 и /1к/Я=1; 2) зависимость Чемпа снижения давления от времени при М=1,2 и hu/H=l; 3) зависимость дебита блока Сбл от времени в предположении, что блок имеет форму куба со стороной 1 м; 4) зависимость дебита скважины от времени в предположении, что площадь дренирования равна ЮООХ ХЮОО м, а уровень ВНК в трещинах поднимается на 10 м в момент начала разработки.

Исходные данные: свойства пород: /(=1-10- ыкм; Ф = 0,12; Sbcb = 0,27; свойства жидкостей: Вн=1,25; рн= 1,4 МПа-с; ун = = 0,82 кг/дм3; рв = 0,5 МПа-с; (Тв.н = 48-Ю-з Н/м; ев.н = 30°; 7в= = 1,08 кг/дмз.

Дополнительные данные: для данных кривых относительной проницаемости и вязкостей воды и нефти (рн=1,4 мПа ;с, рв = = 0,5 мПа-с) водонасыщенность за фронтом вытеснения Sb=0,52 (от объема пор); относительные проницаемости на фронте вытеснения для каждой из фаз равны: /Со.н=0.7 и /Со.в = 0,3; снижение