Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 [ 191 ] 192 193 194 195 196 197 198 199

Фзф = ФД5з = 0,12 X 0,25 = 0,03;

/Сз = /Со.в/С = 0,3х 1 • 10-3 = 0,3-10-3 jj2

Зависимость времени дренирования от высоты блока принимает вид: 5.гр=5,2-10-6 т (с); (с) = 1,92-Ю-Ягегр; (сут) = = 2,225 б.грЯ, что окончательно дает: (сут) =2225 гр для Я= 10 м; /(сут) =222,5 б.гр для Я=1 м; / (сут) =22,25 б.гр для Я=0,1 м.

Расчетные значения времени представлены в табл. В. 1 (графы 3, 4 и 5).

1.3. Дебит скважины при дренировании единичного ряда блоков

Дебит единичного блока при гравитационном дренировании перепишем из графы 1 табл. А.7 в графу 6 табл. В. 1. Дебит единичного

Таблица В.1

ряда блоков при круговой плошади дренирования, радиус которой равен 500 м, найдем, вычислив сначала число блоков в ряду:

«бл =

ц 500

= 7,85•10

бл I

где fдр - площадь дренирования; fбл - площадь одного блока. Тогда дебит ряда

аря„а = бл«бл = аблХ7,85-10

1.4. Дебит скважины в результате подъема ВНК на Нъ = 10 м при fO

Число рядов блоков зависит от высоты блока: если Ябл=10 м Прядов = 1 ряд; если Ябл=1 м Прядов = 10 рядов; если Ябл = 0,1 м "рядов = 100 рядов.

Рис. B.l. Изменения дебита скважины во времени при капиллярном впитывании и гравитационном дренировании (кривые рассчитаны при условии, что Нол=\, Яв = 10 м, hJH= =5):

1 - капиллярная пропитка: 2 - гравитационное дренирование

Дебит скважины для всех трех случаев задается выражением

QcKB = "рядов рряда = "рядов рбл 7,85- 10,

откуда имеем: для Ябл = 10 м qcкв=qбл 7,85-105; для Ябл = 1 м (зскврбл 7,85-106; для Ябл = 0,1 м рскв=рбл 7,85-10

Результаты расчетов приведены в графах 7, 8 и 9 (соответственно для Ябл=10; 1; 0,1 м) табл. В.1. Зависимость дебита от времени отражена на рис. В.1. Результаты расчетов в табл. В.1 показывают, что при мгновенном изменении уровня ВНК на Яв=10 м при / = 0 высота блоков играет решающую роль.

Можно отметить, что коллектор, разбитый на малые блоки (что эквивалентно высокой плотности трещин), характеризуется высокими дебитами и малым временем дренирования. В действительности, сравнивая показатели процесса дренирования коллектора, представленного блоками высотой 0,1 м и блоками высотой 10 м, можно отметить существенное сокращение времени дренирования и увеличение дебита в первом случае. Время получения 50%-ной нефтеотдачи /о,5« составляет 17,8 сут для блоков высотой 0,1 м и 1780 сут для блоков высотой 10 м. В то же время дебит для блоков высотой 0,1 м равен 3830 м/сут для блоков высотой 10 м - 38,3 м/сут. Сравнение результатов вычислений (см. табл. В.1) показывает, что характеристики процесса дренирования намного лучше в коллекторе с высокой плотностью трещин, что эквивалентно малой высоте блоков.

11. Оценка дебита скважины и его изменения во времени при капиллярной пропитке

Запишем выражение для дебита скважины:

QcKB ~ "рядов рряда ~ "рядов "бл.рсбл ~ "рядов "бл-р qrp.нач

Учитывая, что вытеснение нефти происходит за счет капиллярной пропитки, получим

QcKB = "рядов "блргр.нач = "рядов"блбл (il Zg •

В случае Яв=10 м (прп / = 0) с учетом того, что для блоков высотой Ябл = 1 м число рядов прядов=10; пбл = 7,85-10, получим

QcKB= 10x7,85-105x8,98-10-mv)/[(1/M) Ze + l-Zg].

Результаты расчетов приведены в табл. В.2, где в графах 1 и 2 соответственно даны значения нефтеотдачи Ze и безразмерного времени б.к для значения подвижности М=1,2, взятые соответственно из граф 1 и 6 табл. Л.З. В графе 3 дано значение Qckb для h = = 5 м как функции Za; Qckb = 3524/(1-0,166 Ze). В графе 4 приведено значение времени, полученное из уравнения

, 222,5x100 , 500

б.к-

Сравнивая расчетные величины для блоков высотой Ябл = 1 м в случаях гравитационного дренирования (графы 4 и 8 табл. В.1) и капиллярной пропитки (Лк=5 м) (графы 3 и 4 табл. В.2), можно

Таблица в.2

сделать вывод, что высокие значения капиллярного давления оказывают существенное влияние на дебит. Как видно из рис. В.1, при капиллярной пропитке данный объем нефти извлекается прн высоких дебитах за короткое время, тогда как при отсутствии капиллярных сил (гравитационное дренирование) дебиты малы и для извлечения того же объема нефти требуется в 10 раз большее время.

Примечание. Результаты, полученные в рассмотренной задаче, соответствуют благоприятным условиям: высокая активность капиллярных сил (Л„/Ябл = 5), хорошая проницаемость матрицы (/С=1-10-з мкм2) и средняя высота блоков (Ябл = 1 м).

Задача С

Необходимо для нефтенасыщениого трещиноватого коллектора при радиусе дренирования скважины Гдр=:500 м оценить следующие параметры.

1. Коэффициент продуктивности скважины при упругом режиме.

2. Зависимость дебита скважины как функцию скорости снижения давления (Q=f (dp/di) также при упругом режиме.

3. Добычу за счет других механизмов вытеснения нефти, если заданный дебит скважины равен 400 м/сут, а скорость снижения давления dpldt=Dp = 2,2 МПа/год.