Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 [ 130 ] 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

=1337,9 мз/сут (15520 см-/с); h=50 м: Цн=1,4 мПа-с; Вн=1,26; Фм= 14,8%; С, = 1,7-10-4/МПа.

В наблюдательной скважине в момент времени 4ам = 200000 с был зарегистрирован перепад давления АРзам = 0,1345 МПа.

Для расчета по уравнению (8.89) необходимо провести следующие определения.

Для добывающей скважины А по линейной зависимости АРтр - log/ определяется наклон прямого участка кривой т = =0,218 МПа/цикл. Из уравнения (8.87)

К = ЫЁЗ = 0,459 мкм

JTi/im

Значение пьезопроводности а находится из уравнения (8.88): а = К/ФСц = 12500 cmVc.

Величина 2,3 = 0,0949 МПа/цикл. Для Z) = 350 м и /о = 200000 с

А/раоч = ~т

Ei 10

= 0,0949

Ei 10

(Х - Xq) + (у- Уо)

4ato

35000 (х - Хр) + (У - ffn) 4 X 12 500 X 2 X 106

АРрасч = - 0,0949

расчГ

Ei 10

(-3,5х

х10-[(х-Хо) + {у~Уо)]].

Теперь необходимо оценить {х-Хо) и {у-Уо) в зависимости от Э. При вращении осей ортогональной системы координат на угол Э величины (х- -Хо) и {у-Уо) становятся проекциями линии D на оси Кх и Ку- Если угол 8=10°, то {х- -Хо) =28671 см, а (у-Уо) = 20075 см.

Подставляя для Э= 10°значения (х-Хо) и (у-уо), получаем

А/расч = 0,0949-(-0,1706) =

= 0,1217 МПа

Рис. 8.15. Пример

ДРрас,/ДРзам = 1

оценки 6 при

5 70 IS 20 25 30 35 W kS в, граЭусы

и далее

АРрасч 1.2717 Q ДРзам 1,345

Повторяя приведенные выше расчеты Э в диапазоне от нуля до 45°, получим результаты в виде диаграммы, приведенной на рис. 8.15, из которой видно, что для отношения АРрасч=1 угол е = 27°.

На основании уравнений (8.90) и (8.91) для Э=27°

KJKy = (х - Xo)/(i/ - о) = 33250/10806 = 3,07 Выражая проницаемость как

К = /С = 0.459, получим /Сд; = 0,801 и /Су = 0,261 мкм2.

8.4. Использование эталонных кривых для анализа притока к скважине

Эталонные кривые широко применяются при исследовании скважин, вскрывших коллектор с межзерновой пористостью, в которых производился гидроразрыв пласта. Эти кривые не совпадают с эталонными кривыми для скважин, эксплуатирующих трещиноватые коллекторы при нестационарных режимах. Использование эталонных кривых, полученных для скважин, в которых производился гидроразрыв пласта, для исследования пласта с естественной трещиноватостью может иметь лишь ограниченное качественное значение и не позволит получить какую-либо характеристику пласта с естественной трещиноватостью. В последнее время были разработаны специальные эталонные кривые для трещиноватых пластов для случая стационарного режима добычи [5] и для случая, когда добыча осуществляется при постоянном перепаде давления на забое [6]. Теоретический анализ при получении этих кривых был основан на строгом подходе теорий Баренблатта и Уоррена - Рута.

8.4.1. Эталонные кривые для исследования добывающей скважины, работающей при стационарном дебите [5]

Эталонные кривые предполагают использование зависимости логарифм давления-логарифм времени вместо зависимости давление - логарифм времени. Не развивая в деталях основные концепции, отметим, что при данной методике замеряемые величины наносятся на график log АР-log t. Затем полученная диаграмма совмещается с диаграммой, приведенной на рис. 8.16, где представ-

-1 I ./. I- . - -

JO 2 t, 6 810° 2 It 6 810 2 Ц 5 810 2 It 6 810 2 U Б 8 lO

Рис. 8.16. Типы кривых и данные падения давления в скважине для условий стационарного дебита.

Кривые зависимостей: / - log Pj-(log (j/Cj) (шифр крпзмх - .-i:a4Ci:iiH Cje2S); 2- log ДР-log (шифр кривых - значения ke-S)

лены зависимости безразмерного давления от отношения безразмерного времени к безразмерному упругому запасу.

После совмещения замеренных данных с безразмерными величинами можно оценить параметры трещиноватого пласта, а именно:

гидропроводиость пласта Ктр.плЬ. из соотношения

Ртр.пл = 1.76 Ю-бц {Рп1Р)м, (8-95)

где индексом М обозначены показатели параметров в точке совмещения; q - дебит; В - объемный коэффициент нефти; ji - вязкость; упругий запас на скважину

0,494fJL

где С -в м/МПа; К/г - в мкм•м; полный упругий запас

(Г \ - 1,63 - 10-зс

(.б/тр+м ~" „ .

(Ф1Собщ)тР+м "скв

где (0УСобщ)тр+м -упругий запас пласта; Гскв - радиус скважины; скин-эффект

25 = 0,5 (£б1!кр±м ,

(Сб)тр+м

где Сбе2 - берется с эталонной кривой;

(8.96) (8.97)

всей системы; h - толщина

(8.98)