Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 [ 125 ] 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

8.2.2. Влияние интерференции скважин в условиях восстановления давления

Условия восстановления давления возникают вследствие изменения режима работы скважины, когда дебит q\ меняется дебитом Qi. Новый дебит может быть ниже прежнего q2<q\ или даже равным 0. В случае (72 = 0 вследствие эффектов суперпозиции восстановление безразмерного давления выражается следующим образом:

- Ei

- Ei [- ХЛб/» (1 - (в)Ц- £/ [- - О))]

(8.31)

В размерном выражении

Атр.пл = т

- Ei

<о(1-<о) .2

Ei - 0,25

а t„ + At I

+ Ei

-0,25-- -а М

+ Ei

1 -(й

(8.32)

Если первый и второй члены в правой части уравнений (8.31) и (8.32) при больших значениях времени At выразить через логарифм, то

to + At

- Ei

(1-(0)

(8.33)

Справедливость уравнений (8.31) и (8.33) зависит от величины Д/б, которую для малых значений со и А, можно определить следующим образом:

Л/б> ЮОш для I « 1;

100 -

для (B<t 1.

(8.33)

По данным регистрации восстановления давления в наблюдательной скважине решаются следующие задачи.

Уточнение угла наклона прямого участка зависимости восстановления давления от времени позволяет более правильно рассчитать значения Kh по асимптоте.

В случае А,<с10-, соответствующем или значительному различию проницаемости матрицы и трещин или очень большим размерам блока, линейная зависимость восстановления давления АРтр- -log(/o-t-AO/A/ нарушится. Интерпретация такой «аномалии» может помочь в оценке основных расчетных параметров или в под-

рис. 8.5. Кривые зависимости восстановления безразмерного давления Рбг- te для различных значений Л и лб (со = = 10-3).

/ -в„=10, г5=!000, я,= !0-п 2 -<5(,= 10°, го-шю, я,= !0-»; з-бо-ш", rg=10 000, я,=

0,5 -1,0 -1,5 -2,0 2,5

25 20 15

тверждении основных параметров, рассчитанных по данным падения давления в скважине.

Для оценки роли величин % и гб с помощью уравнения (8.31) можно проанализировать различные варианты восстановления безразмерного давления (рис. 8.S). Из рис. 8.5 следует, что для одного и того же радиуса асимптота достигается раньше при меньших значениях Я, (варианты /, 3 ?1,= 10-) и позже при больших значениях (варианты 2, 4 ?v=10"). В целом можно утверждать, что влияние эффекта остановки скважины на восстановление давления в наблюдательной скважине проявляется с запаздыванием при различии фильтрационных свойств матрицы и трещин (Х=10~). Это объясняется более длительным переходным периодом, необходимым для обмена флюидом между матрицей и трещинами в случае значительно более низкой проницаемости матрицы по сравнению с проницаемостью системы трещин (/СтрКм) •

Результаты исследований по восстановлению давления могут быть затем выражены в безразмерных величинах давления и времени путем использования уравнений (8.4) для te и а и уравнения (8.16) для зависимости лрб2 = АРтрМ, как показано в уравнении (8.33). Процедура вычислений аналогична используемой в случае падения давления, на нее может быть распространен тот же подход, который был рассмотрен в гл. 7 для добывающих скважин.

8.3. Оценка анизотропии в трещиноватых коллекторах

8.3.1. Теоретический обзор

На основании рассмотренного в разделе 6.1 векторного представления скорости и проницаемости выражение (6.16) можно преобразовать для тензора проницаемости:

Исходя из концепций, разработанных при выводе уравнений (6.15) - (6.21), тензор трещинной проницаемости (уравнение (6.21) можно выразить в виде

t = !

(8.35)

Для случая трех взаимно перпендикулярных систем трещин выражение для тензора трещинной проницаемости сводится к виду

(8.36)

в случае одинарной системы трещин выражение для тензора сокращается:

1 О О

тр i

О 1 О ООО

(8.37)

В случае двух ортогональных систем трещин 1 О О

г.тр i

Атр - J2

О 1 О 0 0 2

(8.38)

Если рассматривать тензор Дтр в условиях анизотропной трещиноватой системы, где течение подчиняется закону Дарси

V = -

(8.39)

компоненты скорости, выраженные через главные значения тензора, будут иметь вид:

fi. dxi

Vo =

дР дх.

(8.40)

Решая затем уравнения (8.40) с уравнением неразрывности, получим уравнение для случая установившегося течения:

ЬО др о дР , f.0 дР

= 0.

(8.41)