Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 [ 174 ] 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

дет к перераспределению насыщенности на восточном участке профиля.

Если блоки имеют малые размеры /1бл</гпрз, нефтенасыщенность в зоне СКВ. 3 может остаться равной нулю, так как нефть не сможет (после образования трещин) вытеснить воду из малых блоков под действием гравитационных сил, равных НблЛу.

Результаты интерпретации промыслово-геофизических данных, представленные на рис. 10.35, показывают, что в зонах 3 п 4 при неизменных физических свойствах матрицы нефтенасыщенность их стремится к нулю из-за малой высоты образовавшихся блоков, что со всей очевидностью указывает на то, что миграция нефти происходила после этапа трещинообразования. Напротив, в зонах 2, 3 и 4 те же данные (приложение А, рис. 10.35) показывают, что Sh не является функцией /гел, но зависит от Ф, а это позволяет заключить, что миграция нефти в эту зону происходила до процесса трещинообразования.

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

а - J и 6 С - D -

(S): -fl -

я - к -

т, п -

Р - Я -

"Q -

Ri -

Rr. н.тр -

Rr. н

размер ребра блока

константы

сжимаемость

коэффициент диффузии

функция приведенной

нефтенасыщенности

высота

общая высота

функция Леверетта

абсолютная проницаемость

коэффициент переноса фазовая (эффективная) проницаемость по нефти длина трещины количество ячеек по горизонтали и вертикали давление

дебит (объемный расход)

безразмерный расход

(Qnep/Qmax)

радиус поры функция зависимости нефтеотдачи от времени t-ro блока в серии растворимость газа в нефти, находящейся в трещинах

растворимость газа в нефти

насьацеиность

приведенная ность время скорость

иасыщеп-

а Во

Sp -

- объем трещин V„ - объем нефти в матрице Z - высота по оси z ВНК - водонефтяной контакт ГНК - газонефтяной контакт НВНК - начальный водонефтяной контакт

НГНК - начальный газоиефтяной контакт

параметр взаимодействия начальная объемная масса жидкости объемная масса жидкости при постоянном давлении

объемная масса жидкости при постоянной температуре

пространственная частота плотности распределения

пористость матрицы число Ралейха коэффициент теплового расширения вязкость плотность

Р о Ф СО

неизменная плотность межфазное натяжение пористость (пустотность) фактор роста возмущения среды

ИНДЕКСЫ

бл - блок бл. м - блок матрицы

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Mattax С. С. and Kyte J. R., 1962. Imbibition Oil Recovery from Fractured, Water Drive Reservoir. Soc. Petr. Eng. J. (June), p. 177-184; Trans. AIME, vol. 225.

2. Saidi. A. M. and Tehrani D. H., 1980. Mathematical Simulation of Fractured Ruservoir performance, based on Physical Model Experiments 10th World Petroleum Congress.

3. Saidl A. and Van Golf-Racht T. D., 1971. Consideration on basic producing mechanisms in fractured reservoir. Revue de Imstitut Franfais du Petrole (December), p. 1167-1180.

4. Dumore J. M., 1972. Development of gas saturation during solution-gas drive in an oil layer below a gas cap. Soc. of Petroleum Engineers Journal, AIME, (Sept.)

5. Peaceman D. W., 1976. Convection in a Fractured Reservoir - The Effect of Matrix-Fissure Transfer on the Instability of a Density Inversion in a Vertical Fissures, Soc. Petroleum. Eng. J. (October), p. 269-279.

6. Peaceman D. W., 1976. Convection in a Fractured Reservoir Numerical Calculation of Convection in a Vertical Fissure, Including the Effect of Matrix - Fissure Transfer. Soc. Petroleum Eng. J, AIME (October), p. 281-301.

7. Aronofsky J. S., Masse L. and Natanson S. G. A Model for the Mechanism of Oil Recovery from the Porous Matrix due to Water Invasion in Fractured Reservoir. J. Pet. Tech., AIME, (January), p. 17-19.

Глава П

ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ ТРЕЩИНОВАТЫХ КОЛЛЕКТОРОВ

ПЛ. Введение

Аналитические решения уравнений, описываюш,их течение флюидов в треш,иноватых коллекторах, как показано в гл. 6, предназначены для изучения относительно простых задач одномерного или радиального течения одной или двух фаз. Более сложные задачи могут быть решены при помощи численных методов.

Различные математические модели течения (в трещиноватых коллекторах) разработаны службами вычислительной математики нефтяных компаний. Из публикаций известно о существовании спе-

циальных моделирующих программ, разработанных и предлагаемых потребителям компаниями, занимающимися компьютерным обслуживанием. Такие компании, будучи чисто коммерческими предприятиями, обычно не открывают широкой публике информацию о применяемых ими программах.

Здесь мы ограничимся рассмотрением способов численного моделирования, известных из профессиональной и научной литературы, что вовсе не свидетельствует о превосходстве этих способов перед другими. В задачу этой главы также не входит сравнение точности и эффективности различных моделей и алгоритмов.

Детали методов численного моделирования не представляют интереса для специалистов-разработчиков, которые непосредственна не занимаются вопросами численного моделирования. Тем, кто интересуется такими деталями, можно рекомендовать обратиться непосредственно к оригинальным работам, что будет более эффективно.

С точки зрения количества участвующих в процессе фаз все численные модели можно разделить на: а) модели однофазных течений; б) модели двухфазных течений; в) модели трехфазных течений; г) модели многокомпонентных течений.

Модели более высокого ранга можно использовать для решения более простых задач, например, математическую модель двухфазного течения - для решения задач, связанных с однофазным потоком. Однако, как правило, такой путь менее эффективен, чем использование специально разработанных для данных конкретных целей численных моделей.

С точки зрения моделирования характеристик залежи модели можно разделить на следующие классы:

а) модели единичных блоков;

б) дискретные модели для ограниченного количества блоков и трещин;

в) модели трещиноватого коллектора (залежи), использующие континуальные уравнения.

Модели единичных блоков по сути совпадают с моделями, разработанными для обычных коллекторов. Причем условия, реализующиеся в трещинах, окружающих блок, используются как граничные условия в модели.

Дискретные модели представляют залежь как неоднородную формацию. Трещины и блоки характеризуются различными свойствами путем задания особых граничных условий на границе трещина - блок.

В моделях, основанных на использовании уравнений течения, сформулированных для непрерывных сред, перенос жидкостей из трещин в блоки и обратно описывается функциями источник - сток в терминах уравнений сохранения массы в каждой из сред - трещинах и блоках. В некоторых моделях эти функции вычисляются внутри программы, где они заданы в явной или полуявной форме как функции зависимых параметров, причем функция источника является частью решения задачи. Другие модели требуют, что-