Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 [ 189 ] 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199

300 1000

г, сут

100 200 300 Ш 500 600 700 600 4, сут

Рис. А.7. Зависимость нефтеотдачи Zr, от реального времени при преобладании процессов гравитационного дренирования

Рис. А.8. Зависимость нефтеотдачи Zs от реального времени t при одновременном действии капиллярны.х и гравитационных сил

IU.2. Преобладание капиллярных сил

Результаты пересчета данных, приведенных в табл. А.З, к реальному времени с учетом hJH=0,5 для различных значений М приведены на рис. А.8.

/.<?. Совместное действие гравитационных и капиллярных сил

Результаты пересчета данных, приведенных в табл. А.4, к реальному времени с учетом зависимости (сут) =225,5 дгр при М=\,2 для различных значений Нк/Н показаны на рис. А.9.

П1.4. Сопоставление времен, необходимых для получения заданной величины нефтеотдачи

Время, необходимое для получения заданной величины нефтеотдачи {i? = 0,5 или R = l), можно оценить с учетом результатов, полученных в разделах III.2 и III.3, н зависимостей to,5R от л4 и tiR от М. Из рнс. А.10 следует, что при одних и тех же величинах М для

Рис. А.9. Зависимость нефтеотдачи 2,-, от реального времени t при одновременном действии гравитационных и капиллярных сил

Рис. Л.10. Зависимость М от о,5 и t[ при преобладании капиллярных или гравитационных сил

достижения нефтеотдачи /? = 0,5 требуется меньшее время в случае преобладания гравитационных сил, чем в случае преобладания капиллярных сил (обратно тому, что изображено на рис. А.4), так как в данном примере капиллярные силы слабее (/ik = 0,5 м) гравитационных (/ггр = /1бл = 1 м).

IV. Скорость пропитки единичного блока

Поскольку скорость пропитки единичного блока может быть описана в безразмерной форме (А.28), вначале оценим зависимость фактора истощения DF от нефтеотдачи и времени.

IV.1. Зависимость DF от нефтеотдачи

Как следует нз уравнения (А.26), фактор истощения описызается выражением

DP = Лк/Я + 1 - Zg

(1/M)Z6 + 1-Zg

причем в частном случае /гк = 0 (проявление только гравитационных сил)

DF =

+ 1 М 1-Zg

Рис. А.и. Зависимость фактора DF от нефтеотдачи Zo при преобладании гравитационных сил (Лк=0) и при преобладании капиллярных сил (G = 0, Лк/Я = = 1)

а если G = 0, DF =

(MM) Z+y-Zn

в табл. A. 5 представлены зависимости DF от нефтеотдачи (Ze) для случаев hJH=0 и G = 0, /1к/Я=1 и различных значений л1>1 и М<\. Проведенные расчеты позволяют сделать следующие выводы:

i при М=\ в условиях гравитационного дренирования DF линейно уменьшается с ростом нефтеотдачи, а в условиях капиллярной пропитки DF остается постоянным {DF=l) независимо от величины нефтеотдачи;

при М<1 и преобладании гравитационных сил DF быстро снижается при небольших величинах RF, в то время как при М>\ более резкое снижение DF наблюдается при больших значениях RF (нефтеотдача RF = Zc). В случае преобладания капиллярных сил, если кк=Н, DF возрастает линейно при малых М и параболически при больших М (М> 1).

Результаты приведены в табл. А.5 и на рис. А.11.

Таблица А.5