Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [ 114 ] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238

совершенной скважины, когда b ним глубину вскрытия пласта а

а = А м (см. рис. 117). Сохра-= 4 ж и будем менять его могцность Ь нри сохранении всех прочих одинаковых условий. В табл. 26 приведены значения дебитов гидродинамически несовершенных скважин нри b = Б м, b = 20 м, b = 40 м; величины дебитов подсчитаны в процентах по отношению к дебиту гидродинамически совершенной скважины. При подсчетах было принято, что Rc = 10 см, Як = lOic = 10 км и а = 40Rc = 4 м. Табл. 26 составлена на основании табл. 24; ее можно было бы подсчитать непосредственно по формулам (31, XIV)-(33, XIV).

Проанализируем на основании табл. 26 изменение среднего прироста дебита скважины на 1 ж прироста могцпости пласта. При увеличении могцности с 4 до 5 м, т. е. как раз на 1 м, дебит скважины увеличивается на 20%; при увеличении могцности пласта с 5 до 20 еМ дебит увеличивается на 110%, т.е. в среднем на 7,3% на 1 ж прироста могцности; при увеличении могцности с 20 до 40 м дебит увеличивается на 30%, т.е. в среднем на 1,5% на 1 ж прироста могцпости. Отсюда следует, что увеличение абсолютной могцности однородного пласта первоначально сильно влияет на дебнт скважины, имеюгцей постоянную глубину его вскрытия; дальнейший прирост могцпости влияет менее интенсивно.

Приведем некоторые результаты [120], связанные с исследованием влияния анизотропности пласта па дебит гидродинамически несовершенной скважины. Допустим, что проницаемость пласта в направлении, перпендикулярном напластованию /Сп, постоянная, но иная, чем проницаемость к вдоль напластования. Обозначим отношение этих проницаемостей через к:

f.O 0$

0.8 OJ 0.6 0,5 0. 0J3 0.2

О OJ 0,2 0,3 0,tt 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 h

Рис, 120. Графики зависимости коэффициента совершенства скважины от степени вскрытия пласта. 1 - 6 = 50i?c; 2 - 6 = = 200ic; 3 - 6 = 400i?c.

(35, XIV)

При малом вскрытии пласта его анизотропность оказывает на дебит гидродинамически несовершенной скважины более сильное влияние, чем при большом вскрытии. С увеличением величины к от О до 1

Таблица 26

Зависимость дебита скважины и прироста дебита от величины

мощности пласта

дебит скважины непрерывно возрастает, но при малых значениях к изменение в величине к гораздо сильнее влияет на дебит скважины, чем соответствующее изменение к при больпюм значении этой величины.

Поэтому при значениях к, близких к 1, можно и не учитывать анизотроппости пласта при подсчете дебита гидродинамически несо-вергаепных скважип, т.е. можно пользоваться формулой (31, XIV).

Однако отмечено, что при /с < 0,1 и когда степень вскрытия пласта пе превосходит 20%, учитывать анизотропность пласта необходимо. При к = О движение жидкости к гидродинамически несовергаенной скважине оказывается строго плоско-радиальпым. Поэтому график рис. 119 можно использовать для выяснения вопроса о влиянии степени вскрытия пласта на дебит гидродинамически несовергаенной скважины в крайнем случае равенства нулю проницаемости пласта в паправлепии, перпендикулярном напластованию.

Заведомо преувеличивая величину притока через дпо скважины, можно было бы подсчитать расход жидкости через дпо гидродинамически несовергаенной скважины по формуле (26, XIV), заменяя в ней величину 6 на (6 - а), т. е. считая, что скважина вскрывает лигаь кровлю пласта мощностью (Ь - а). Результаты подсчетов показывают, что при Rc = 10 см, = 10= 10 км, b = 200Лс = 20 м, а = 0,ЗЬ = 6 м, расход жидкости (Эд через дно скважины составляет 10% от общего дебита скважины; ири увеличении b (сохраняя постоянным отногаение ) или ири увеличении отногаения величина (Эд оказывается еще мень-

гаей. Если учесть, что в этом подсчете относительный расход жидкости через дно скважины сильно преувеличен, то станет возможным сделать

о о

о о о

"1

следующий вывод: для подсчета дебита скважины (и с проницаемым н с непроницаемым дном), гидродинамически несовергаенной по степени вскрытия пласта, можно с достаточной для практики степенью точности пользоваться формулой (31, XIV), если а Rc.

По поводу зависимости дебита гидродинамически несовергаенной скважины от ее радиуса анализ формулы (31, XIV) вполне подтверждает вывод предыдущего параграфа: чем меньгае степень вскрытия пласта скважиной, тем сильнее влияние ее радиуса на дебит. В пределе, когда а = О и, следовательно, h = О, дебнт скважины оказывается линейно зависящим от ее радиуса.

В заключение изучения поведения скважины, гидродинамически несовергаенной по степени вскрытия пласта, заметим, что коэффициент совергаенства скважины всегда меньгае единицы, см. формулы (29, XIV) и (34, XIV) и табл. 23-25. Казалось бы, что для увеличения коэффициента совергаенства скважины, т. е. для улучгаения ее производительности, следовало бы делать скважину гидродинамически совергаенной - доводить забой до но-догавы пласта. Однако в нефтепромысловой практике часто приходится считаться с наличием подо-гавенных вод и потому скважины либо с самого начала бурятся гидродинамически несовергаенными, либо в процессе эксплуатации, по мере повыгаения зеркала подогавенных вод, в скважинах устанавливают цементные мосты. В этих случаях гидродинамическое несовер-гаепство скважин имеет целью предотвратить или оттянуть срок ее обводнения нодогавенными водами. Здесь мы не можем касаться вопроса о том, когда и насколько это мероприятие (вскрытие скважиной только верхней части мощности пласта) оказывается эффективным по борьбе с обводнением скважины.

Перейдем к анализу притока жидкости к скважине, гидродинамически совергаенной по степени вскрытия, но несовершенной по характеру вскрытия пласта. Допустим, что после соответствующего оборудования забоя скважина, вскрывгаая однородный пласт от его кровли до подогавы, сообщается с пластом через круглые отверстия или через тонкие длинные щелн (см. рис. 121-122), на которых схематично изображены участки внеганей поверхности забойных фильтров.

С такими явлениями приходится сталкиваться в больгаинстве практически интересных случаев (за исключением открытого забоя, допускаемого в крепких горных породах):

Рис. 121. Элемент фильтра с круглыми отверстиями.